![](3D"13MarcoJavierPalaciosFinal_archivos/image002.png")
Comportamiento de mor=
teros
con áridos locales de la Zona 3 de Ecuador, durante la impresión 3D.
Behavior of mortars with local aggregates from Z=
one
3 of Ecuador, during 3D printing.
Marco
Javier Palacios Carvajal.[1],
Sandra Gissela Ortega Huilcapi.[2],
Dolores Amada Gualli Bonilla.[3]
& Mery Rossana Manzano Cepeda.[4]
Recibido:
17-01-2021 / Revisado: 22-01-2021 /Aceptado: 16-02-2021/ Publicado: 05-03-2=
021
Abstract. =
DOI: https://doi.org/10.33262/c=
oncienciadigital.v4i1.2.1590
Introduction. The 3D prints wi= th cement and sand mortars were made with a fabrication printer combining with= a standard type of printer the same one that was modified with an extruder to eject the mortar in a way that executes desired elements. Objective.= To analyze cement mortars with sand to see their behavior during the 3D printi= ng process, with aggregates obtained from mines in zone 3 of Ecuador. Metho= dology. The physical, chemical and mechanical characteristics of the materials used were previously analyzed at the National University of Chimborazo, whose results are of great importance for the analysis of the experimental tests elaborated in a prototype printer that allows this process. Results.= It is evidenced that the two mortars described are printable. In addition, it = is determined that for the mortar CH1 the material can be inside the injector = up to 11 minutes and for TN1 only 7 minutes, times that can be without hardeni= ng, otherwise the printer nozzle is clogged. Conclusions. The CH1 mortar during printing forms more precise elements but its setting is slow and has greater deformations in each row, the TN1 elements are less precise but the setting of the mortar is faster than CH1 and generates less deformations. <= o:p>
Keywords: 3D
printing, mortars, aggregates, zone 3 of Ecuador, Universidad
Nacional de Chimborazo, behavior.
Resumen
Introducción. Las impresiones 3D con
morteros de cemento y arena se realizaron con una impresora de fabricación
combinando con un tipo de impresora estándar la misma que fue modificada c=
on un
extrusor para que expulse el mortero de manera que ejecute elementos desead=
os. Objetivo.
Analizar morteros de cemento con arena para ver su comportamiento durante el
proceso de impresión 3D, con áridos obtenidos en minas de la zona 3 del
Ecuador. Metodología. Las características físicas, químicas y me=
cánicas,
de los materiales usados fueron analizados con anterioridad en la Universid=
ad
Nacional de Chimborazo, cuyos resultados son de gran importancia para el
análisis de los ensayos experimentales elaborados en un prototipo de impre=
sora
que permite este proceso. Resultados. Se evidencia que los dos morte=
ros
descritos son imprimibles. Además, se determina que para el mortero CH1 el
material puede llegar a estar dentro del inyector hasta 11 minutos y para T=
N1
únicamente 7 minutos, tiempos que pueden estar sin que estos se endurezcan=
caso
contrario se tapona la boquilla de la impresora. Conclusiones. El
mortero CH1 durante la impresión forma elementos más precisos pero su fra=
guado
es lento y tiene mayores deformaciones en cada hilada, los elementos de TN1=
son
menos precisos pero el fraguado del mortero es más rápido que CH1 y genera
menos deformaciones.
Palabras Clave=
s:
Impresión 3D, morteros, áridos, zona 3 del Ecuador, Universidad Nacional =
de
Chimborazo, comportamiento.
Introducción<= o:p>
La impresión de mortero en 3D es un mét=
odo de
construcción que tiene la capacidad de fabricar un prediseñado de constru=
cción
en hiladas 2D una encima de la otra, cuya repetición completa un Modelo 3D=
A nivel mundial existen varias
investigaciones sobre la impresión 3D en el sector de la construcción civ=
il. Marchment,
Sanjayan y Xia (2019), indican que el comportamiento del material utilizado=
en
la técnica de impresión 3D corresponderá a las condiciones externas e in=
ternas
en las que se genere la impresión, además, que cada material debe tener
compatibilidad con la impresora a utilizar. Hager y Putabowicz (2016) asegu=
ran
que el desarrollo de un material apropiado para esta tecnología es el reto=
más
grande en construir los proyectos que implican técnica 3D.
Una vez obtenido un mortero considerado imprimible por sus característ=
icas
físicas y químicas, es necesario determinar dentro de un equipo que reali=
ce
impresión 3D el comportamiento de sus propiedades para determinar si son
materiales imprimibles.
Existen varias propiedades que debe cumplir un material imprimible dura=
nte
y después de su uso en impresión, las consideradas en esta investigación=
son:
Capacidad de bombeo. - Estabilidad de los morteros. - Se requi=
ere
que la mezcla se encuentre en un nivel que permita una estabilidad y forma =
adecuada
de la hilada impresa Tiempo trabajable del mortero en el
inyector. -
Es el periodo de tiempo que el mortero permite una adecuada capacidad de bo=
mbeo
y características óptimas para su impresión. Acabado superficial de las piezas. =
- Es la estratificación generada po=
r la
acumulación de hiladas que genera un defecto que puede apreciarse visualme=
nte
en la superficie de la pieza Constructibilidad. - Es la capacidad que tiene el morte=
ro
para ser construido en número de hiladas sin una deformación apreciable, =
se
relaciona directamente con su resistencia para soportar el peso propio, pes=
o de
las hiladas superiores y presión de la inyección del mortero. Análisis Dimensional. -=
Se ha utilizado para analizar los
elementos después de ser impresos y conocer si los morteros permitieron cr=
ear
un elemento con las características programadas en el equipo y su variaci=
n de
medidas durante su proceso de fraguado. Metodolog=
ía Para el desarrollo de esta investigación=
se
construyó un prototipo de impresora 3D que ha sido elaborada utilizando una
impresora 3D Anet A8 que utiliza filamentos plásticos para su impresión, =
se
adaptó un extrusor usando una técnica de inyección mediante un tornillo =
sinfín.
La impresora utilizada para los modelos digitales que fueron impresos de fo=
rma
3D, fueron elaborados en un archivo generado en AutoCad la misma que tenía=
una extensión.
STL además fue necesario configurar la impresión en el sofware MatterCont=
rol. Figura 1 Prototipo de
impresora 3D para morteros Fuente:
Fotografía propia Para esta investigación se ha seleccionado las dosificaciones con mejo=
res
características de imprimibilidad obtenidas de la indagación realizada po=
r Mariño
(2018) y Taco (2019) mostrada en la tabla 1, se utilizó agregado fino
proveniente de las provincias de Chimborazo y Tungurahua respectivamente. Tabla 1.
Descripción de dosificación Componentes<=
o:p> M-0-HE Árido Fino (Kg) 62.25 Cemento (Kg) 50.00 Cal (Kg) 0.00 Agua (Kg) 20.75 Plastificante (Kg) 1.00 Fuente: Adaptado de Mariño (2018) y Taco (2019) Los facto=
res externos
del lugar donde se realizaron las impresiones fueron medidas mediante un eq=
uipo
armado por un Arduino con un sensor que establece la temperatura y la humed=
ad
ambiente, se tomó el registro cada segundo durante el proceso de impresió=
n de
los morteros. Para una mejor interpretación de los resultados se utilizó las nomina=
ciones
mostradas en la tabla 2, diferenciando la localidad de cada uno de éstos. =
Tabla
2. Nominación de Morter=
os Nominación Localización
de la Arena CH1 Provincia
de Chimborazo TN1 Provincia de Tungur=
ahua Elaborado porSe utilizó=
para
los morteros cemento portland tipo HE, el árido (arena de río) de las dos
provincias, para la elaboración se tomó en estado SSS (Saturado
superficialmente seco) como lo recomienda Taco (2019), en su estudio. El es=
tado
SSS fue determinado en laboratorio según la norma INEN 856. Áridos (Deter=
minación
de la densidad relativa (gravedad específica) y absorción del árido fino=
). Para conocer la capacidad de ser bombeado de los morteros se ha realiza=
do
las pruebas de impresión inmediatamente elaborado el mortero, si permite su
flujo continuo se considera la dosificación como aceptable, caso contrario=
se procede
a realizar una corrección en su dosificación, considerando estudios como =
el Montoya,
Cadavid y Gómez (2009), además se tomó las sugerencias técnicas del
plastificante utilizado. Para la corrección se permitió la variación de =
la cantidad
de aditivo en un rango de 0.2% al 2.5% del peso del cemento con la finalida=
d de
no alterar las características determinadas en los estudios posteriores. La estabilidad de los morteros fueron evaluados mediante la impresión =
de
material después de 1 minuto de elaborada la muestra, si se mantiene la
configuración después de la impresión se lo considera de buena calidad la
muestra caso contrario se vuelve amasar el mortero y se repite el proceso de
impresión pero en este caso se espera un tiempo mayor al anterior hasta qu=
e la
impresión se mantenga firme y evite el escurrimiento, al tiempo de espera =
se ha
denominado tiempo de reposo necesario para que el mortero obtenga la condic=
ión
de estabilidad. Mediante la impresión de las hiladas de los morteros CH1 y TN1 se obtu=
vo la
cantidad de tiempo que los morteros pueden encontrarse dentro del inyector =
sin
que estos endurezcan. Se estableció dos figuras cuyos modelos son mostrados en la figura 2, =
además
se encuentra sus dimensiones y el número de hiladas para estas pruebas. Figura
2.
Modelo de los elementos propuestos =
Fuente: Elabo=
ración
propia La finali=
dad de
esta investigación fue evaluar los morteros y más no el equipo, por lo cu=
al los
parámetros de la tabla 3 fueron fijos en todos los ensayos. ![](3D"13MarcoJavierPalaciosFinal_archivos/image004.jpg")
![](3D"13MarcoJavierPalaciosFinal_archivos/image006.jpg")
Tabla
3.
Parámetros de los ensayos
|
Velocidad de impresión: |
0.25 mm/seg |
|
Ancho y alto de la hilada: |
5 mm |
|
Temperatura de la cama de impresión=
: |
60ºC |
Elaborado por
El acabado superficial de los elementos se analizó con la impresión d=
e las
piezas mostradas en la figura 2 conformadas=
con
tres hiladas siguiendo una trayectoria fija, se evaluó de forma visual tam=
bién
se valoró la velocidad de flujo.
Para analizar la constructibidad se utilizó la norma INEN 158. Método=
de
Vicat, la misma que indica que se controle el tiempo inicial de fraguado y =
su
tiempo final de fraguado, de esta manera se determinó la resistencia de la
pasta de cada hilada. Además, en térmi=
nos de
espesor se determinó la deformación de cada hilada, para esto se imprime =
la
primera hilada y se registrar el espesor a continuación se imprime la segu=
nda
hilada y se registra nuevamente el espesor de la primera hilada y el espeso=
r de
la segunda hilada, por último, se realizó la impresión de la tercera hil=
ada
posterior a esto se tomó los espesores de la primera, segunda y tercera
hiladas.
El análisi=
s dimensional
ha sido evalua=
do
como lo recomienda Reyes (2018) en sus ensayos experimentales correspondien=
tes
a la calidad de impresión y estabilidad dimensional. Se realizó
Resultados
Según lo descrito en los resultados de los ensayos experimentales
realizados en cada mortero de cada provincia se determina lo siguiente:
Condiciones externas de los ensayos=
. – Los resultados presentados en la ta=
bla
4 son una estadística de la temperatura y la humedad ambiente registradas
durante impresiones generadas con CH1 y TN1.
Tabla
4.
Estadística del ensayo de Temperatura y Humedad Ambiente
|
|
Temperatura |
Humedad |
|
Media |
21.604 |
50.129 |
|
Desviación Estánd=
ar |
0.0824 |
0.0935 |
Elabo=
rado
por: Grupo de investigaci=
ón
![](3D"13MarcoJavierPalaciosFinal_archivos/image008.png")
Figura 3. Variación =
de
temperatura ambiente durante la impresión=
Fuent=
e: Grupo de Investigación
En
la figura 3 se muestra la variación de temperatura el momento del proceso =
de
impresión instantánea y que además se debe tomar en cuenta que la base d=
onde
esta se imprimía se encontraba a una temperatura de 60ºC. Durante el proc=
eso de
la impresión se experimentó que mientras se genera la impresión la tempe=
ratura del
ambiente tiende a disminuir mientras que la humedad ambiente aumenta, ésta=
s son
características adecuadas para utilizar el material ya que Reyes (2018) as=
egura
que a menor temperatura provoca una mayor trabajabilidad del material, mien=
tras
que Marchment, Sanjayan y=
Xia
(2019) demuestran que la humedad superficial aumenta la fuerza de la adhesi=
ón
de las capas.
Capacidad de s=
er
bombeado. – En la=
tabla
5 se muestra las dosificaciones corregidas a los morteros analizados, adem=
s
fueron comprobados su compatibilidad entre estos para ser utilizados en el =
equipo
de impresora 3D, respecto a su capacidad de ser bombeado con un flujo conti=
nuo.
Tabla
5.
Dosificación corregida en el plastificante para 50 Kg de cemento
|
Mortero |
Arena (Kg) |
Cemento
(Kg) |
Agua
(Kg) |
Aditivo
Plastificante (Kg) |
|
CH1 |
62.25 |
50 |
20.75 |
1 |
|
TN1 |
62.25 |
50 |
20.75 |
2 |
Elabo=
rado
por: Grupo de investigació=
n
Como
se puede observar en la tabla 5 el mortero TN1, necesitó más cantidad de =
plastificante
debido a que durante la impresión causó un bloqueo y disminución de la
velocidad del flujo, pero luego del análisis se encontró que el arena de =
río de
la provincia de Tungurahua notándose que se requiere mayor cantidad de adi=
tivo
porque su particulado es de mayor granulometría, con esta modificación se=
puedo
obtener mejores propiedades en la impresión 3D.
Estabilidad de= los morteros. – La figura 4 y 5 que se detallan a continuación indican la extrusión de CH1 y= TN1, en la cual indican la estabilidad de los morteros respecto a un tiempo de espera que se encontraba el mortero dentro del inyector para que luego de la impresión poder observar si poseen una adecuada estabilidad cada mortero.<= o:p>
Figura
4.
Mortero CH1 (Estabilidad vs Tiempo)
![](3D"13MarcoJavierPalaciosFinal_archivos/image010.jpg")
Fuente: Grupo de Investigación
Figura
5.
Mortero TN1 (Estabilidad vs Tiempo)
![](3D"13MarcoJavierPalaciosFinal_archivos/image012.jpg")
Fuente: Grupo=
de
Investigación
En la figura 4, si observamos =
la
línea de tiempo realizada para el mortero CH1 evidencia que requiere un ti=
empo
de reposo dentro del inyector de 7 minutos antes de ser utilizada en la
impresión para evitar el escurrimiento, mientras que en la figura 5 el com=
portamiento
del mortero TN1 tiene una correcta estabilidad al ser extruido en el primer=
minuto
de elaborada la muestra por lo que se confirma que cuando se utiliza una
cantidad mayor de aditivo plastificante la estabilidad aumenta y disminuye =
el
escurrimiento.
Tiempo que los
morteros pueden encontrarse dentro del inyector. - Los resultados se muestran en la tabla 6, corresponden a una estadísti=
ca de
varias experiencias realizadas durante varios ensayos colocando morteros de=
ntro
del inyector.
Tabla
6.
Tiempo que los morteros pueden encontrarse dentro del inyector
|
Mortero |
Tiempo
(min) |
|
CH1 |
11 |
|
TN1 |
7 |
Elaborado por
La tabla 6
indica que CH1 el mortero puede estar dentro del inyector como máximo 11
minutos sin que este se endurezca mientras que TN1 el tiempo máximo que pu=
ede
estar dentro del inyector sin que este se endurezca es de 7 minutos, por lo=
tanto,
los dos morteros son óptimos ya que cumplen con el objetivo mencionado por
Reyes (2018) el de poseer suficiente tiempo con la trabajabilidad necesaria
para elaborar el producto final que se desea imprimir.
Calidad de
impresión. – El resultado de la
calidad de impresión de CH1 y TN1 se muestran en la figura 6 y figura 7
respectivamente.
Figura
6.
Calidad de impresión mortero CH1
![](3D"13MarcoJavierPalaciosFinal_archivos/image014.jpg")
Fuente: Grupo=
de
Investigación
Figura
7.
Calidad de impresión mortero TN1
![](3D"13MarcoJavierPalaciosFinal_archivos/image016.jpg")
Fuente: Grupo de Investigación
Los
morteros CH1 y TN1 como se muestra en la figura 6 y 7 cumplen correctamente=
con
la fluidez necesaria, no generan bloqueo y obstrucción, pero los dos morte=
ros
crearon problemas el momento de entregar el flujo, sin embargo, esto fue
controlada mediante el aumento de potencia al inyector del equipo. Se obser=
vó
que tanto CH1 como TN1 luego de la impresión generan lo denominado por Bus=
well,
et al. (2018), rotura y división del material que son fisuras de tipo
microscópicas que comparando entre las dos muestras la que presenta menor
cantidad es CH1, no obstante, se acepta ésta condición debido a lo mencio=
nado
por Russel (2018) quien indica que éste comportamiento es una característ=
ica de
la extrusión mediante una boquilla con un tornillo mezclador similar al eq=
uipo utilizado
en nuestra investigación.
Constructibili=
dad
– Los resultados de los ensayos =
de
Vicat se encuentran representados en la tabla 7 con los valores de los tiem=
pos
medios, obtenidos del proceso de fraguado posterior a la impresión.
Tabla
7.
Tiempo inicial y final de fraguado
posterior a la impresión
|
Mortero |
Tiempo Inicial de fraguado (min) |
Tiempo Final de fraguado (min) |
|
CH1 |
15 |
35 |
|
TN1 |
14 |
33 |
Elaborado por
En la tabla
7 se muestra los valores de los t=
iempos medios
del fraguado inicial y final considerando que la placa base donde se realiz=
ó la
impresión se encontraba a una temperatura de 60 ºC, de los resultados
determinados en la impresión si comparamos con los resultados encontrados =
en
laboratorio por Mariño (2018) y Taco (2019) estos son menores, por lo que =
se
concluye que el aumento de temperatura en la cama de impresión reduce el t=
iempo
de fraguado y ayuda a un proceso de construcción acelerado, éste es un
parámetro que debe ser analizado a fondo conjuntamente con la capacidad de=
la
adhesión de las hiladas obtenido a partir del ensayo de tracción directa
uniaxial como lo menciona Marchment, et al. (2019), ya que mientras mayor s=
ea
el tiempo de colocación entre hiladas la adhesión de las mismas será men=
or.
Para
el análisis de las deformaciones de hiladas se muestra la tabla 8
correspondiente al análisis estadístico de las deformaciones obtenidas en
términos de espesor. La deformación de la hilada 1 se genera al soportar =
una
sola hilada superior, mientras tanto la deformación 2 es generada por la
colocación de dos hiladas superiores sobre la primera. Para la lectura de =
la
hilada 2 se tomó una sola deformación la misma que es cuando actúa una h=
ilada
sobre ésta.
<= o:p>
Tabla 8.
Análisis estadístico para deformaciones de hiladas
|
Mortero |
Hilada |
Medida |
Deformación 1 (mm) |
Deformación 2 (mm) |
|
CH1 |
1 |
Media |
0.714 |
0.5333 |
|
Desv. Est. |
0.510 |
0.4247 |
||
|
2 |
Media |
0.8619 |
||
|
Desv. Est. |
0.3612 |
|||
|
TN1 |
1 |
Media |
0.581 |
0.4571 |
|
Desv. Est. |
0.304 |
0.4020 |
||
|
2 |
Media |
0.6714 |
||
|
Desv. Est. |
0.1554 |
Elaborado porTanto
para CH1 y TN1 en las experimentaciones se notó que la hilada dos resiste =
mayor
deformación en relación a la hilada 1, determinando este comportamiento al
efecto de encontrarse la hilada directamente en contacto con la cama de
impresión que estaba a una temperatura de 60 ºC por lo que acelera su pro=
ceso
de endurecimiento. Este parámetro de temperatura en la cama es bueno porque
ayuda a fraguar más rápido al mortero de la primera hilada y de esta mane=
ra
soportar el peso de las hiladas superiores con menores deformaciones. Sin
embargo, se debe tomar en cuenta que éste es un parámetro es significativ=
o el
momento que se realice una impresión a escala real.
La tabla 9 muestra la estadística de la deformación=
total
de la primera hilada en varios ensayos de impresiones de elementos con 3
hiladas.
Tabla
9.
Estadística de la deformación total de la primera hilada
|
Mortero |
Medida |
Deformación Total capa 1 (mm) |
|
CH1 |
Media |
1.171 |
|
Desv. Est. |
0.554 |
|
|
TN1 |
Media |
1.114 |
|
Desv. Est. |
0.416 |
Elabo=
rado
por: Grupo de investigaci=
ón
De éste análisis en el que cada hilada tiene un tie=
mpo
aproximado de reposo de 1 minuto sobre la cama de impresión para estabiliz=
arse
y soportar el peso de una nueva hilada, como se indica en la tabla 9, el
mortero TN1 tiene una menor deformación que CH1. Se debe tener en cuenta q=
ue este
análisis puede tener variación a medida que se aumente las hiladas o las
condiciones varían.
Análisis Dimensional=
. –
La tabla 10 corresponde a la parte estadística representada de 54 muestras=
de
las dimensiones de las figuras impresas.
Tabla
10.
Análisis Dimensional de los morteros luego del proceso de impresión en 3D=
|
|
Medida |
CH1 |
TN1 |
|
Estabilidad Dimensional (mm) |
Media |
0.775 |
-0.208 |
|
Conformidad Dimensional (mm) |
Media |
54.87
|
54.62
|
Elabo=
rado
por: Grupo de investigaci=
ón
La estabilidad dimensional se
encuentra representada con la diferencia de las dimensiones de los elemento=
s recién
impresos con las dimensiones de los elementos cuando han fraguado, por lo t=
anto
la estabilidad dimensional deseada se considera 0 porque representa que las
dimensiones de las hiladas durante la impresión se mantiene con la misma f=
orma
como fue depositado por el equipo, notándose que cuando los valores están=
de
manera positivos significa que la muestra se ha contraído, mientras que los
valores negativos significa que la muestra está expandida. Como muestra la
tabla 10, los ensayos realizados para CH1 indica que los elementos impresos
luego de fraguar tienden a contraerse por lo tanto los valores en la tabla =
son
positivos lo que corresponde a una característica general de un mortero en
impresión 3D según Reyes (2018), si comparamos con TN1 ocurre lo opuesto =
a la
media de sus ensayos que establecen que sus hiladas tienden a expandirse.
La conformidad dimensional
corresponde a la capacidad del mortero de pasar las medidas programadas en =
el
software versus las medidas luego de la impresión. Los valores de 54.87 mm=
para
el mortero CH1 y 54.62 mm para TN1 corresponden a la media de varias muestr=
as
impresas con una dimensión programada en el software de 55 mm, por consecu=
encia
se concluye que los morteros permiten imprimirse con dimensiones dentro de =
la
tolerancia del 10% aceptada y permitida según la investigación de Reyes (=
2018).
Comparando los dos morteros, el mortero CH1 permite imprimir elementos en 3D
con dimensiones más precisas que TN1.
Discusión
Los
resultados de los ensayos experimentales antes mencionados y realizados con=
CH1
y TN1 presentaron condiciones aceptables para ser impresos, además han
permitido generar los elementos previstos dentro de la metodología propues=
ta.
No obstante, se compendia que el comportamiento de CH1 denominado mortero
elaborado con agregado fino de la provincia de Chimborazo presentó los mej=
ores
resultados en las condiciones establecidas en esta investigación, también=
si
consideramos el equipo propuesto en este caso la impresora 3D que fue un mo=
delo
adaptado para las condiciones de esta investigación además el comportamie=
nto
fue aceptable como lo habíamos propuesto y además comparte característic=
as
citadas en varias bibliografías.
Conclusiones
·
Del análisis de la dosificación corregida en el
plastificante se determinó que TN1 necesitó un aumento en la cantidad de
aditivo respecto a la dosificación inicial para lograr una adecuada capaci=
dad de bombeo, mientras que la
dosificación inicial propuesta de CH1 cumplió correctamente las caracter=
sticas
necesarias para un mejor comportamiento dentro del inyector de la impresora=
.
·
Respecto
a la impresión podemos citar que los morteros para su uso y dentro del iny=
ector
deben ser impresos en tiempos diferentes, caso contrario tienden a fraguarse
dentro del mismo, para esto se llegó a establecer que para CH1 su tiempo m=
áximo
que puede estar en el interior del inyector es de 11 minutos, mientras que =
TN1
únicamente 7 minutos. Caso contrario si pasan de estos valores de tiempo e=
stos
se fraguan ocasionando taponamiento en la boquilla de la impresora.
·&n=
bsp;
Con respecto a la
conformidad dimensional podemos establecer que CH1 permitió formar element=
os
más precisos con respecto a lo programado en el software en este caso fue =
de 55
mm, mientras que TN1 también permitió formar elementos que no tienen gran
diferencia con respecto a CH1 por lo tanto los dos morteros dentro de su
dimensionamiento de impresión entran en el rango del 10% de aceptación de
acuerdo a varias investigaciones.
·&n=
bsp;
Del análisis real=
izado
a las dimensiones de los elementos formados posterior a la impresión se ob=
tuvo
que CH1 permitió formar elementos más preciosos pero su tiempo de fraguad=
o es
lento lo que provoca mayores deformaciones, mientras que TN1 también forma
elementos un poco menos precisos con respecto a la anterior pero su tiempo =
de
fraguado es más rápido generando menores deformaciones. Además, los mort=
eros
CH1 como TN1 se determinaron visualmente que el acabado superficial present=
ó
buenas condiciones monolíticas.
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Riobamba: Unach.
![3Deditorial1.png](3D"13MarcoJavierPalaciosFinal_archivos/image018.jpg")
PARA CITAR EL ARTÍCULO INDEXADO.
Palacios
Carvajal, M. J., Ortega Huilcapi, S. G., Gualli Bonilla, D. A., & Manzano Cepeda, M. R. (2=
021).
Comportamiento de morteros con áridos locales de la Zona 3 de Ecuador, dur=
ante
la impresión 3D . Concienc=
iaDigital,
4(1.2), 220-234. https://doi=
.org/10.33262/concienciadigital.v4i1.2.1590
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El artículo que se
publica es de exclusiva responsabilidad de los autores y no necesariamente
reflejan el pensamiento de la Revi=
sta Conciencia
Digital.
El
artículo queda en propiedad de la revista y, por tanto, su publicación pa=
rcial
y/o total en otro medio tiene que ser autorizado por el director de la Revista Conciencia Digital.<=
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PARA CITAR EL ARTÍCULO INDEXADO.
Palacios
Carvajal, M. J., Ortega Huilcapi, S. G., Gualli Bonilla, D. A., & Manzano Cepeda, M. R. (2=
021).
Comportamiento de morteros con áridos locales de la Zona 3 de Ecuador, dur=
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El artículo que se
publica es de exclusiva responsabilidad de los autores y no necesariamente
reflejan el pensamiento de la Revi=
sta Conciencia
Digital.
El
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y/o total en otro medio tiene que ser autorizado por el director de la Revista Conciencia Digital.
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